CAE于前橋法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化中的應(yīng)用

1、前言

法蘭盤輪轂主要承載汽車的重力以及為輪胎的傳動(dòng)提供精確的引導(dǎo)，是關(guān)鍵安全部件之一，在設(shè)計(jì)時(shí)一定要確保其結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度等基本性能指標(biāo)。如果保守設(shè)計(jì)，則增加開發(fā)及生產(chǎn)成本，不利于提升產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力；如果設(shè)計(jì)單薄，往往造成強(qiáng)度、剛度性能不足，可能造成其斷裂，嚴(yán)重影響車輛的安全性。

如何尋求最佳的成本與性能之間的平衡是阻礙許多企業(yè)快速成長(zhǎng)的困惑之一。由于生產(chǎn)成本的壓力，很多企業(yè)已經(jīng)意識(shí)到輕量化開發(fā)的重要性，在確保性能的前提下材料的減重以及材料替換等。產(chǎn)品輕量化設(shè)計(jì)僅依靠多年的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)是不夠的，更多的還需要性能數(shù)據(jù)作為技術(shù)支撐。Altair公司HyperWorks產(chǎn)品的OptiStruct模塊為我們提供了這種非常便捷的解決途徑和技術(shù)體系。

OptiStruct模塊是以面向產(chǎn)品設(shè)計(jì)、分析和優(yōu)化的有限元和結(jié)構(gòu)優(yōu)化求解器，提供了多種強(qiáng)大的優(yōu)化功能。其中，拓?fù)鋬?yōu)化(Topology)是產(chǎn)品輕量化設(shè)計(jì)中最常用的優(yōu)化方法之一，它是一種在給定的設(shè)計(jì)區(qū)域內(nèi)尋求最優(yōu)材料分布問題的設(shè)計(jì)方法。本文利用OptiStruct對(duì)某法蘭盤輪轂進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)，在保證強(qiáng)度、剛度性能的前提下，通過定義設(shè)計(jì)目標(biāo)、約束條件等來實(shí)現(xiàn)最佳的材料布局。根據(jù)優(yōu)化分析結(jié)果重新構(gòu)建一種新型優(yōu)化方案，并以此驗(yàn)證分析，最終通過對(duì)法蘭盤輪轂優(yōu)化前后性能對(duì)比，達(dá)成拓?fù)鋬?yōu)化效果，實(shí)現(xiàn)了法蘭盤輪轂輕量化設(shè)計(jì)、衍生一項(xiàng)實(shí)用新型專利、提升產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力等目的。

2、原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)有限元分析

根據(jù)三維模型對(duì)法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模，如圖1所示。

（1）輪胎、輪轂及前軸總成模型B）法蘭盤輪轂?zāi)Ｐ停?5.6Kg）

圖1輪輞結(jié)構(gòu)有限元模型

法蘭盤輪輞結(jié)構(gòu)以5mm網(wǎng)格劃分四面體實(shí)體單元，各部件之間已考慮非線性接觸和螺栓預(yù)緊力；在前軸中心處施加對(duì)稱約束，考慮輪胎與地面接觸；載荷條件圖2及表1所示。輪轂所采用的材料為QT450-10，其力學(xué)性能參數(shù)如表2所示。

圖2輪轂受載條件示意圖

表1法蘭盤輪轂受載條件

表2QT450-10材料力學(xué)性能參數(shù)

根據(jù)上述定義，原結(jié)構(gòu)法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)方案分析結(jié)果，如表3、圖3、圖4所示。

表3原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)分析結(jié)果

（2）VonMises應(yīng)力分布云圖B）拉應(yīng)力分布云圖

圖3在空凹沖擊工況下，原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布云圖（圖中單位MPa）

（3）VonMises應(yīng)力分布云圖B）拉應(yīng)力分布云圖

圖4在側(cè)滑工況下，原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布云圖（圖中單位MPa）

從分析結(jié)果來看，a、原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)在空凹沖擊、側(cè)滑工況下的應(yīng)力水平及應(yīng)力分布基本一致；b、原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)的最高VonMises應(yīng)力值均為323MPa，均位于外部加強(qiáng)筋，其應(yīng)力水平略高于材料的屈服強(qiáng)度（≥310MPa）；c、原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)的最高拉應(yīng)力值分別為274MPa、276MPa，均位于內(nèi)部加強(qiáng)筋，其應(yīng)力水平遠(yuǎn)低于材料的抗拉強(qiáng)度（≥450MPa）；d、原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布不均。

3、法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化及分析

本次拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)置參數(shù)如下：設(shè)計(jì)目標(biāo)：加權(quán)撓度最小，即該法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)剛度最大。約束條件：體積分?jǐn)?shù)的上限值為0.35，即控制優(yōu)化后所保留的體積，以實(shí)現(xiàn)質(zhì)量減少。

優(yōu)化前，首先對(duì)輪轂進(jìn)行空間填充，如圖5所示，概念模型中，黃色部分為優(yōu)化設(shè)計(jì)空間，藍(lán)色部分為非優(yōu)化設(shè)計(jì)空間。

圖5法蘭盤輪轂填充模型

通過62步迭代后，拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果如圖5所示。

圖6拓?fù)鋬?yōu)化概念設(shè)計(jì)模型

由拓?fù)鋬?yōu)化改進(jìn)設(shè)計(jì)模型生成精細(xì)化設(shè)計(jì)模型，如圖7所示。

圖7最終優(yōu)化設(shè)計(jì)模型

表4拓?fù)鋬?yōu)化方案結(jié)構(gòu)分析結(jié)果

（1）VonMises應(yīng)力分布云圖B）拉應(yīng)力分布云圖

圖8法蘭盤輪轂優(yōu)化結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布云圖（圖中單位MPa）

從以上圖表可以看出：優(yōu)化后，法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布均勻，其最高VonMises應(yīng)力值及最高拉應(yīng)力分別為229MPa、233MPa，比原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度性能提升29%，改進(jìn)效果非常顯著，且剛度性能提升6.5%，確保了性能設(shè)計(jì)要求。另外，優(yōu)化后法蘭盤輪轂質(zhì)量17.2Kg，比原法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)（質(zhì)量25.6Kg）降重8.4Kg，降重率為33%；

目前，該優(yōu)化方案已廣泛應(yīng)用于市場(chǎng)，根據(jù)筆者所在單位2012年使用該法蘭盤輪轂的整車銷量（約5萬(wàn)輛）以及QT450-10的當(dāng)前市場(chǎng)價(jià)（約8元/Kg）推算，采用優(yōu)化法蘭盤輪轂后能實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)效益高達(dá)672萬(wàn)元。因此，采用基于OptiStruct的拓?fù)鋬?yōu)化方法對(duì)法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)輕量化設(shè)計(jì)具有十分重要的意義。

4、總結(jié)

表5法蘭盤輪轂優(yōu)化前后分析結(jié)果對(duì)比

本文通過使用OptiStruct完成了對(duì)法蘭盤輪轂結(jié)構(gòu)的拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)，在保證剛度性能的前提下，強(qiáng)度性能提升29%且減重8.4Kg（減重率33%），優(yōu)化效果相當(dāng)明顯，且取得了非?？捎^的經(jīng)濟(jì)效益。本文的主旨在于拋磚引玉，以一個(gè)法蘭盤輪轂的優(yōu)化為引子，來說明基于OptiStruct對(duì)產(chǎn)品輕量化設(shè)計(jì)的指導(dǎo)意義，為企業(yè)快速成長(zhǎng)、提升產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力提供參考依據(jù)。

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